第一节编制依据
《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业；
《钢结构设计规范》 (GB50017-2003)中国建筑工业； 《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001)中国建筑工业；
《建筑施工脚手架实用手册 (含垂直运输设施 )》中国建筑工业；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001)中国建筑工业出版 社；
《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)中国建筑工业； 《建筑施工安全检查标准》 (JGJ59-99)中国建筑工业。
第二节工程概况
本工程为 ##########工程，位于 #####。建筑面积 12321平方米；钢筋混凝 土框架结构，地上五层加一层闷顶，屋面为坡屋面。东西长 111.6米，南北宽 52.856米。结构高度 22.725米，层高 3.9米，分为 A、B、C、D、E五个区，建筑 结构安全等级为二级，使用年限为 50年，抗震设防烈度为 7度。耐火等级为二级。 设计单位为 #######设计研究院，监理单位为 ####建设项目管理有限公司，由 #######施工，计划开工时间为 2010年3月1日，计划竣工日期 2010年10月25日。 根据本工程的特点及实际情况，采用双排落地式钢管脚手架，最高处约
第三节脚手架方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑 以下几点：
1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久 性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检 查验收；
23.00m。
5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合《建筑施工安全检查标准》要 求，要符合省文明标化工地的有关标准。
6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往 的施工经验，决定采用钢管落地脚手架方案：
第四节脚手架材料选择
l、钢管落地脚手架，选用外径 48mm，壁厚3.00mm，钢材强度等级 Q235-A，钢 管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有 出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，进行钢管抗弯、抗拉等力学 试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣 件标准》 JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、 气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整， 活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于 5mm。钢管螺栓拧紧力矩达 70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须进行扣件抗滑力等试验，试验结 果满足设计要求后方可在施工中使用。
3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。
5、安全网采用密目式安全网，网目应满足 2000目／100cm，颜色应满足环境 效果要求，选用绿色。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以 及由淄博市建筑安全监督管理部门发放的准用证。
6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》 （GB/T700） 中Q235A钢的要求。
第五节脚手架搭设流程及要求
一、搭设工艺流程：搭设场地平整→定位放线→铺设下部通长木垫板→加钢垫 板→布立杆→搭横杆→搭小横杆→满铺脚手板→拉结点固定、搭设剪刀撑→搭 设护栏→挡脚手板→布设密目网、安全网。 二、拆除工艺流程与搭设工艺流程相反。
定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并
2
做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、 底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
三、在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处 双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手 架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭 设。
四、工程外脚手架立杆横距 1.5m，纵距 1.5m,内立杆距离处挑梁 0.2m，大横 杆步距 1.5m，操作层布置 0.2m高挡脚板和 1.2m高护身栏杆，脚手架底部应垫 5cm 厚通长木垫板，加钢底座，并在脚手架内、外侧各设置一道排水沟排水。见下 图
200mm
2%坡度
m m 0 0 1
2%坡度
120mm厚砖墙
60mm厚C10砼
排水沟大样图
1、立杆间距
(1)脚手架立杆纵距 1.500m，步距 1.500m；连墙杆间距竖直 3.600m，水平 4.500m(即两步三跨 )；里立杆距墙体净距为 200mm，如因结构设计的限制大于 200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。
(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头 交错布置，高度方向相互错开 500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内， 以保证脚手架的整体性。
(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座 20cm 左右。
(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1／400。 2、大横杆、小横杆设置
(1)大横杆在脚手架高度方向的间距 1.500m，以便立网挂设，大横杆置于立杆 里面，每侧外伸长度为 150mm。
(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间 结构整体受力。 3、剪刀撑
架体外侧剪刀撑全罩，绿网全封闭。剪刀撑每隔小于 9M设置一道，也可根据 建筑物的纵、横向平均设置。剪刀撑必须沿架体外侧连续设置至顶部，剪刀撑 斜杆与水平夹角为 45～60度之间，并与立杆用转向扣件联结。
4、脚手板、脚手片的铺设要求
(1) 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板，里外立杆应满铺脚手板， 无探头板。
(2) 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺 处必须采取有效的防护措施。
(3) 脚手片须用 18#铅丝双股并联绑扎，不少于 4点，要求绑扎牢固，交接处 平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 5、防护栏杆
(1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将 安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2) 选用尼龙绳张挂安全网，要求严密、平整。
(3) 脚手架外侧必须设 1.2m高的防护栏杆和 30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不 少于 2道，高度分别为 0.9m和1.3m。
(4) 脚手架内侧形成临边的 (如遇大开间门窗洞等 )，在脚手架内侧设 1.2m的 防护栏杆和 30cm高踢脚杆。 6、连墙件
(1) 脚手架与建筑物按水平方向 4.5m，垂直方向 3.6m，设一拉结点。楼层高 度超过 4m，则在水平方向加密。
(2) 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角 l米以内范围按垂直方向 每3.6米设一拉结点。
(3) 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点 处。
(4) 外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点 时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 7、架体内封闭 (1) (2)
脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 施工层以下外架每隔 3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。
第六节脚手架的劳动力安排
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程 量，确定本工程外脚手架搭设人员需要 6～10人，均有上岗作业证书。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设 负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工 作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
第七节脚手架的检查与验收
1、脚手架必须由持证上岗的专业技术人员搭设；
2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任； 3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2001第八节及 JGJ59-99中\"外脚手架检查评分表 \"，所列项目和施工方案 要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项 目经理签证，方能交付使用。
4、架体内必须做到每层封闭 (即进行隔离 )，且不能大于 4步。
第八节脚手架搭设安全技术措施
1、技术保障措施
(1) 架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围。
(2) 钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一
次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在 40N· m～65 N· m之间。 ^ (3)架子搭设到 10m高度时由架子搭设班组进行自检；架子搭设完毕后由班 组会同项目部对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 (4) 该脚手架作为建筑物施工作业时安全防护屏障及作业平台，严禁将模板 支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁 悬挂起重设备。
(5) 脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允 许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。
2、质量保障措施
(1) 操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。
(2) 技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并 传达至所有操作人员。
(3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须 在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。
(4) 脚手架搭设完毕，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验 收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 3、安全保障措施
(1) 操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。
(2) 架子在搭设 (拆卸 )过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品； 同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴 安全防护用品不得上架子。
(3) 在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全 (尤其是在卸料平台上 的工作人员 )，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4) 雨及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5) 应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查 | a 在六级大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。
B 检查保修项目
a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。
(6) 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。 (7) 脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。
(8) 搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。 4、其他措施
（1）钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆， 形成避雷网络，并检测接地电阻不大于 30Ω。
（2）外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的 安全接地处理。
（3）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以 达到坚固稳定，确保施工安全。
（4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料 篾混用。
（5）外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防 滑鞋。
（6）严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载 内、外传递平衡。
（7）保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架 体。
（8）结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后 方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
（9）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于 2kN/m2，确保较大安全储备。
（10）结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过 两层。
（11）当作业层高出其下连墙件 3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取 适当的临时撑拉措施。
（12）各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。
第九节脚手架拆除安全技术措施
1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请 批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安 全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人 指挥，禁止非作业人员进入。
3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪 刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。 严禁上下同时进行拆架作业。
5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀 撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
6、连墙杆 (拉结点 )应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住， 然后才能拆除。
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣 时，应先通知对方，以防坠落。
8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方 可离开。
10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随 拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的 人为事故。
14、如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆 内未清除的残留物从高处坠落伤人。
第十节脚手架计算书
一、参数信息 : 1.脚手架参数
本工程落地式双排脚手架搭设高度约为 23米.
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为 0.8米，大小横杆的步距 为1.8米；
内排架距离墙长度为 0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2根； 采用的钢管类型为Φ48×3.0 mm；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为
0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6米，水平间距 4.5米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值 :2.000 kN/m； 同时施工层数 :2层； 3.风荷载参数
本工程地处山东省淄博市，基本风压为 0.45 kN/m；
z s 风荷载高度变化系数μ为1.25，风荷载体型系数μ为0.65；
2
2
脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m ):0.1248；
脚手板自重标准值 (kN/m ):0.300；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.150； 安全设施与安全网 (kN/m ):0.005；脚手板铺设层数 :14；
脚手板类别 :竹笆片脚手板；栏杆挡板类别 :栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值 (kN/m ):0.033；
2
2 2
2
二、大横杆的计算 :
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001)第5.2.4条规定， 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横 杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变 形。
1.均布荷载值计算
1 大横杆的自重标准值 :P =0.033 kN/m；
2 脚手板的自重标准值 :P =0.3×0.8/(2+1)=0.08 kN/m ；
活荷载标准值 : Q=2×0.8/(2+1)=0.533 kN/m；
静荷载的设计值 : q =1.2×0.033+1.2×0.08=0.136 kN/m；
1
活荷载的设计值 : q =1.4×0.533=0.747 kN/m；
2
图1大横杆设计荷载组合简图 (跨中最大弯矩和跨中最大挠度 )
图2大横杆设计荷载组合简图 (支座最大弯矩 )
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图 1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下 :
1max 跨中最大弯距为 M =0.08×0.136×1.5 +0.10×0.747×1.5 =0.192 kN.m；
2 2
支座最大弯距计算公式如下 :
2max 支座最大弯距为 M = -0.10×0.136×1.5 -0.117×0.747×1.5 =-0.227
2 2
kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.192×106,0.227×10 )/4490=50.557 N/mm；
2
6
2
大横杆的最大弯曲应力为σ= 50.557 N/mm 小于大横杆的抗压强度设计 值 [f]=205 N/mm，满足要求！
3.挠度验算 :
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：
2
其中：
静荷载标准值 : q = P +P=0.033+0.08=0.113 kN/m；
2
1 1 2
活荷载标准值 : q = Q =0.533 kN/m； 最大挠度计算值为：
V= 0.677×0.113×1500/(100×2.06×10×107800)+0.990×0.533× 1500 /(100×2.06×10×107800) = 1.379 mm；
大横杆的最大挠度 1.379 mm小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与 10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算 :
根据 JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算， 大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载， 在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
1
4
5
4
5
大横杆的自重标准值： p = 0.033×1.5 = 0.05 kN；
2
脚手板的自重标准值： P=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120 kN； 活荷载标准值： Q=2×0.8×1.5/(2+1) =0.800 kN；
集中荷载的设计值 : P=1.2×(0.05+0.12)+1.4 ×0.8 = 1.324 kN；
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分 配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下 :
qmax M = 1.2×0.033×0.8 /8 = 0.003 kN.m；
2
集中荷载最大弯矩计算公式如下 :
M = 1.324×0.8/3 = 0.353 kN.m ；
pmax
qmax pmax 最大弯矩 M= M + M = 0.356 kN.m；
最大应力计算值σ = M / W = 0.356×10 /4490=79.342 N/mm；
2
6 2
小横杆的最大弯曲应力σ =79.342 N/mm 小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分 配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下 :
2
V =5×0.033×800/(384×2.06×10×107800) = 0.008 mm；
qmax
4 5
大横杆传递荷载 P = p + p + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN ； 1 2
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下 :
pmax V = 969.95×800×(3×800 - 4×800 /9 ) /(72×2.06×10×107800) =
2 2 5
0.794 mm；
最大挠度和 V = V + V = 0.008+0.794 = 0.802 mm； qmax pmax 小横杆的最大挠度为 0.802 mm 小于小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算 :
按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN，按照扣件抗滑承 载力系数 0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 5.2.5):
R
≤ R c
(规范
其中 Rc --扣件抗滑承载力设计值 ,取6.40 kN； R --纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值 : P = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；
1
小横杆的自重标准值 : P = 0.033×0.8/2=0.013 kN；
2
3 脚手板的自重标准值 : P = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN；
活荷载标准值 : Q = 2×0.8×1.5 /2 = 1.2 kN ；
荷载的设计值 : R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! 五、脚手架立杆荷载计算 :
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以 下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值 (kN)，为0.1248
N = [0.1248+0.033+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×30.00 = 5.576；
GL1
(2)脚手板的自重标准值 (kN/m )；采用竹笆片脚手板，标准值为 0.3
2
G2 N = 0.3×14×1.5×(0.8+0.3)/2 = 3.465 kN ；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标 准值为 0.15
N = 0.15×14×1.5/2 = 1.575 kN； G3
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m )；0.005 N = 0.005×1.5×50 = 0.375 kN；
G4
2
经计算得到，静荷载标准值
G G1 G2 G3 G4 N =N +N +N +N = 8.466 kN； GL GL1 G1 G2 G3 G4 N =N +N +N +N +N = 14.041 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工 荷载总和的 1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
Q N = 2×0.8×1.5×2/2 = 2.4 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
o 其中 W --基本风压 (kN/m )，按照《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001)
2
的规定采用：
o W = 0.45 kN/m；
z U --风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001)
2
的规定采用：
U = 1.25；
z
U --风荷载体型系数：取值为 0.645；
s
经计算得到，风荷载标准值
k W = 0.7×0.45×1.25×0.645 = 0.254 kN/m；
2
不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式
s GL Q N = 1.2N +1.4N = 1.2×14.041+ 1.4×2.4= 20.21 kN； d G Q N = 1.2N +1.4N = 1.2×8.466+ 1.4×2.4= 13.519 kN；
考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为
s GL Q N = 1.2 N +0.85×1.4N = 1.2×14.041+ 0.85×1.4×2.4= 19.706 kN； d G Q N = 1.2 N +0.85×1.4N = 1.2×8.466+ 0.85×1.4×2.4= 13.015 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M为
W
w k a M = 0.85×1.4WL h /10 =0.850×1.4×0.254×1.5×
2
1.8 /10 = 0.147 kN.m； 六、立杆的稳定性计算 :
外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。 1. 30.00米以上立杆稳定性计算。
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
2
立杆的轴向压力设计值：N = 13.519 kN； 计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得：k = 1.155；当验算 杆件长细比时，取块 1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得：μ = 1.5； 计算长度 ,由公式 l = k×μ×h确定：l = 3.118 m； o 0 长细比 L /i = 196 ；
o
o 的计算结果查表得到：φ= 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l /i
0.188；
立杆净截面面积： A = 4.24 cm；
立杆净截面模量 (抵抗矩 )：W = 4.49 cm； 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm； σ = 13519/(0.188×424)=169.601 N/mm；
立杆稳定性计算σ = 169.601 N/mm小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm，满足要求！
考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式
2
2
2
2 3
2
立杆的轴心压力设计值：N = 13.015 kN； 计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得：μ = 1.5； 计算长度 ,由公式 l = kuh确定： l = 3.118 m； 0 0 长细比 : L /i = 196 ；
0
o 的结果查表得到：φ= 0.188 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l /i
立杆净截面面积： A = 4.24 cm；
立杆净截面模量 (抵抗矩 )：W = 4.49 cm； 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm；
σ = 1 3015.2/(0.188×424)+146880.287/4490 = 195.991 N/mm；
2
2
2 3
2
立杆稳定性计算σ = 195.991 N/mm小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm，满足要求！
2. 30.00米以下立杆稳定性计算。
不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：
2
立杆的轴向压力设计值：N = 10.105 kN； 计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得：k = 1.155；当验算 杆件长细比时，取块 1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得：μ = 1.5；
o 0 计算长度 ,由公式 l = k×μ×h确定：l = 3.118 m；
长细比 L
o
/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l /i的计算结果查表得到：φ=
o
0.188；
立杆净截面面积： A = 4.24 cm；
立杆净截面模量 (抵抗矩 )：W = 4.49 cm； 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm； σ = 10105/(0.18 8×424)=126.768 N/mm；
立杆稳定性计算σ = 126.768 N/mm小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm，满足要求！
考虑风荷载时 ,双立杆的稳定性计算公式
2
2
2
2 3
2
立杆的轴心压力设计值：N =9.853 kN； 计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得：μ = 1.5； 计算长度 ,由公式 l = kuh确定： l = 3.118 m； 0 0 长细比 : L /i = 196 ；
0
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l /i的结果查表得到：φ= 0.188
o
立杆净截面面积： A = 4.24 cm；
立杆净截面模量 (抵抗矩 )：W = 4.49 cm； 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm；
σ = 9852.9/(0.188 ×424)+146880.287/4490 = 156.319 N/mm；
2
2
2 3
2
立杆稳定性计算σ = 156.319 N/mm小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm，满足要求！
七、连墙件的计算 :
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： N = N + N 0 l lw
k 风荷载标准值 W = 0.254 kN/m；
w 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A = 16.2 m；
2
2
2
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N=
0
5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN)，按照下式计算： N = 1.4×W×A = 5.76 kN； lw k w
l lw 0 连墙件的轴向力设计值 N = N + N = 10.76 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算： N =φ· A· [f]
f
其中φ --轴心受压立杆的稳定系数；
/ 由长细比 l0 i = 300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架
距离墙的长度；
又： A = 4.24 cm；[f]=205 N/mm；
f 连墙件轴向承载力设计值为 N = 0.949×4.24×10×205×10 = 82.487
-4
3
2
2
kN；
l f N = 10.76 < N = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 N = 10.76小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！
l
第十一节 质量要求：
1、脚手架必须设置扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮 不大于 200mm处得立杆上。
2、立杆上的对接扣件应交错布置，相邻立杆接头不应设置在同步内，同步 内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不小于 500mm；各接头中心至 主节点的距离不大于步距的 1/3。
3、立杆顶端宜高出女儿墙上皮 1m，高出檐口上皮 1.2m。
4、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于 3跨；纵向水平杆的对 接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不 同步或不同跨两个相
邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm，各接头中心至最近主接点的 距离不宜大于纵距的 1/3。
5、脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于 200mm，
其伸出横向水平杆的长度不应小于 100mm。
6、脚手架的搭设应严格按设计要求进行搭设，不得随意改变框架设计，减 少杆与件设置，确有实际情况需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人 员解决。作业层每平方米架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不 得超过 3KN/M2。
7、在架板上使用人力搬运和安装的构件自重不得大于 2.5KN。 8、在架面上设置的材料应码放整齐、稳固，不影响施工操作和人员通行。 严禁上架人员在架面上奔跑、退行。
9、搭设前需逐一检查钢管的平整度，弯曲、损坏严重的不得用于脚手架受 力构件的使用。
第十二节
安全要求：
1、作业人员必须接受安全教育，进入现场配戴安全帽，高空作业佩戴安全 带。
2、搭设人员必须是经过培训持证上岗。
3、作业人员在架上的最大作业高度以进行正常的操作为度，禁止在架板上 加垫器、物或单块脚手板以增加操作高度。
4、架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。 每搭完一步脚手架后，必须按规定 校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
5、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，严禁悬挂起重设备。 6、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施并报 安全设备科批准。
7、脚手架拆除严禁同一垂直空间同时作业，不准将钢管从空中直接抛下， 必须有人接应，做到轻接轻放。
8、在拆除密目网时，应先清除其上的粉尘，减少扬尘。
9、当有六级及以上大风和雾、天气时应停止脚手架搭设与拆除工作。雨后 上架作业应有防滑措施，并应清除上面的杂物。
10、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫 地杆、连墙件。
11、在脚手架上进行电焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
12、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操 作人员入内。
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