1、编制依据
（1）地下车库施工图及施工现场实际情况。 （2）本项目施工组织设计。 （3）《建筑施工手册 (第四版)》。
（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）》。 （5）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） （6）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） （7）《钢管脚手架扣件》（GB 15831-2006）
（8）《混凝土模板用胶合板模板（GB/T17656-1999）》 （9）《南京市建筑工程危险性较大工程专项施工方案编制及专家论证审查实施细则》的通知 (宁建工字〔2007〕88号)。
（10）南京市建筑工程局文件（宁建工字〔2007〕32号） 2、编制说明
本方案仅为地下车库厚大顶板、梁的模板支撑体系的专项施工方案，地下车库的墙体及框架柱模板设计另见《地下车库模板分项工程施工方案》。
地下车库的墙体及顶板砼采用一次性浇筑成型的施工工艺，框架柱采用分两次浇筑成型：第一次浇筑至框架梁底，第二次浇筑到位，便于顶板竖向支撑立杆可与其固结牢固，以增加整体刚度。 二、工程概况
本工程的地下车库由A区、B区、C区组成，总建筑面积约为
12124m2，其中A区为核六级常六级单建人防工程，建筑面积约为6782m2，B区、C区为普通地下车库，建筑面积约为5342m2。
地下车库为框架结构：柱截面尺寸为600×600mm，柱网尺寸多为8100×8100mm、8100×6900mm、8100×6300mm；框架梁多为： 600×520mm（暗梁）、500×1000mm、1050mm、1700mm；顶板为520mm厚、内制式BDF现浇空心板，BDF空心管直径为350mm。
地下车库的底板面、顶板面标高依据A、B、C 3个分区而不同，但室内结构净高均为3880mm，具体参见下附图：
三、模板及支撑方案设计
（一）顶板模板
顶板模板设计分为柱帽区和非柱帽区：柱帽区的顶板厚度为800mm（520+280）、920mm（520+400）两种，非柱帽区的顶板厚度为520mm。柱帽区顶板模板设计（统一按920mm厚度计算）。
1、顶板模板设计 （1）模板选择 顶板模板采用18mm厚木质胶合板，规格为1830×915mm，板材粘结剂为溶剂型。在进行受力验算时，取板厚为16mm。
模板拼缝处选用50×100mm木方，背楞选用50×100mm木方，间距250mm。
（2）支撑体系
顶板模板支撑系统采用υ48×3.5钢管扣件式满堂脚手架，板下竖向钢管支撑纵横向间距600×600，扫地杆离地175，水平横杆步距自下而上为别为1500、1500、614。
（3）柱帽区顶板模板支撑体系构造图 （4）非柱帽区顶板模板支撑体系构造图
2、柱帽区顶板模板体系的结构设计验算
规格1830×915×16mm。受力验算取单块板验算，按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：
① 荷载计算 序号 1 2 3 4 5 6 荷载种类 单位荷载 荷载计算 备注 空心率为45% 300N/m2 1.2×300×0.915=330N/m 模板自重 新浇筑 1.2×25000×0.915×（0.52×0.55+0.4）25000N/m3 =18831N/m 砼自重 钢筋自重 1500N/m3 1.2×1500×0.915×0.52=856N/m 250 N/m 1.2×250×3=750N/m BDF管自重 施工人员 2500N/m2 1.4×2500×0.915=3203N/m 及设备 振捣时 产生的荷载 2000/m2 1.4×2000×0.915=2562N/m 26.54N/mm 荷载组合 面板截面抵抗矩W=1/6×bh2 =(1/6)×915×162 =3.90×104mm3 面板弹性模量E=5850N/mm2
I=（1/12）bh3 =(1/12)×915mm×（16mm）3=3.12×105mm4 面板容许抗变强度fm=10N/ mm2 ② 强度验算
Mmax =0.08×ql2 =0.08×26.54×2502=13.3×104N·mm Mmax/w=13.3×104/3.90×104 =3.40N/ mm2< fm=10N/ mm2 满足要求。 ③ 挠度验算 W =0.677×ql4 /100EI
=0.677×26.54N/mm×(250mm)4/100×5850N/ mm2 ×3.12×105mm4 =0.38mm<250/250=1mm。 满足要求。 （2）背楞受力验算
背楞为50×100mm木方，间距250mm，跨度为600mm。按三跨连续梁计算，其计算简图如下：
① 荷载计算 序号 1 2 3 4 5 6 荷载种类 单位荷载 荷载计算 备注 空心率为45% 300N/m2 1.2×300×0.25=90N/m 模板自重 新浇筑 1.2×25000×0.25× 25000N/m3 （0.52×0.55+0.4）=5145N/m 砼自重 1500N/m3 1.2×1500×0.25×0.52=234N/m 钢筋自重 250 N/m 1.2×250×1=300N/m BDF管自重 施工人员 2500N/m2 1.4×2500×0.25=875N/m 及设备 振捣时 产生的荷载 2000/m2 1.4×2000×0.25=700N/m 7.344N/mm 荷载组合 木方为50×100，按45×95mm计。木方截面抵抗矩W=（1/6）×bh2 =(1/6)×95×452 =3.21×104mm3
木方弹性模量E=5850N/mm2
I=（1/12）bh3 =(1/12)×95mm×（45mm）3=0.72×106mm4 木方容许抗变强度fm=10N/ mm2 ② 强度验算
Mmax =0.08×ql2 =0.08×7.344×6002=2.12×105N·mm
Mmax/w=2.12×105/3.21×104 =6.59N/ mm2< fm=10N/ mm2 满足要求。 ③ 挠度验算 W =0.677×ql4 /100EI
=0.677×7.344N/mm×(600mm)4/100×5850N/ mm2 ×0.72×106mm4 =1.5mm<600/250=2.4mm。 满足要求。
（3）水平横杆受力验算
水平横杆为υ48×3.5钢管，间距为600mm，跨度为600mm。按三跨连续梁计算，其计算简图如下：
① 荷载计算 序号 1 2 3 4 5 6 7 荷载种类 单位荷载 荷载计算 备注 空心率为45% 300N/m2 1.2×300×0.60=216N/m 模板自重 新浇筑 25000×0.60×（0.52×0.55+0.4）25000N/m3 1.2×砼自重 =12348N/m 1500N/m3 1.2×1500×0.60×0.52=562N/m 钢筋自重 250 N/m 1.2×250×1=300N/m BDF管自重 钢管自重 38.4N/m 1.2×37.63=46.08N/m 施工人员 2500N/m2 1.4×2500×0.60=2100N/m 及设备 振捣时 产生的荷载 2000/m2 1.4×2000×0.60=1680N/m 17.25N/mm 荷载组合 水平横杆为ø48×3.5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4，E＝2.06×105 N/mm2，f＝205 N/mm2。 ② 强度验算
Mmax =0.08×ql2 =0.08×17.25×6002=4.97×105N·mm Mmax/w=4.97×105/4490 =110.6N/ mm2< fm=205N/ mm2 满足要求。 ③ 挠度验算 W=0.677×ql4 /100EI
=0.677×17.25N/mm×(600mm)4/100×2.06×105N/ mm2 ×107800mm4 =0.68mm<600/250=2.4mm。 满足要求。 （4）扣件受力验算
考虑到顶板厚度较大，拟采用双扣件：其在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。按照最不利的中间跨进行验算，受力影响范围为600mm×600mm，受力大小为水平横杆传递的荷载+扣件自重：
17.25N/mm×600mm+1.2×13.2N×2=10382N，小于双扣件允许的抗滑承载力Fm=12000N，满足要求。
（5）立杆受力验算
按照最不利的中间跨进行验算，其受力范围为600mm×600mm。 ① 荷载计算
序号 1 2 3 4 荷载种类 扣件传来的荷载 水平横杆重量 扣 件 立杆重量 荷载组合 荷载计算 10382N 按15m计：1.2×15×38.4=691.2N 按10个计：1.2×13.2×10=158.4N 1.2×38.4×3.88=178.8N 11410N ② 稳定性验算
立杆为ø48×3.5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4， i=(I/A)1/2=15.36mm，fm＝205 N/mm2。
计算长度L=1500mm，长细比λ=L/i=1500/15.36=98，查表得稳定系数ψ=0.603：
σ=N/（ψA）=11410/（0.603×457）=41.4N/mm2< fm＝205 N/mm2，满足要求。
3、非柱帽区顶板模板体系的结构设计验算 （1）木质胶合板的受力验算 规格1830×915×16mm。受力验算取单块板验算，按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：
① 荷载计算
序号 1 2 3 4 5 6 荷载种类 单位荷载 荷载计算 备注 空心率为45% 300N/m2 1.2×300×0.915=330N/m 模板自重 新浇筑 1.2×25000×0.915×（0.52×0.55）25000N/m3 砼自重 =7851N/m 1500N/m3 1.2×1500×0.915×0.52=856N/m 钢筋自重 250 N/m 1.2×250×3=750N/m BDF管自重 施工人员 2500N/m2 1.4×2500×0.915=3203N/m 及设备 振捣时 产生的荷载 2000/m2 1.4×2000×0.915=2562N/m 15.55N/mm 荷载组合 面板截面抵抗矩W=1/6×bh2 =(1/6)×915×162 =3.90×104mm3 面板弹性模量E=5850N/mm2
I=（1/12）bh3 =(1/12)×915mm×（16mm）3=3.12×105mm4 面板容许抗变强度fm=10N/ mm2 ② 强度验算
Mmax =0.08×ql2 =0.08×15.55×2502=7.78×104N·mm
Mmax/w=7.78×104/3.90×104 =2.0N/ mm2< fm=10N/ mm2 满足要求。 ③ 挠度验算 W =0.677×ql4 /100EI
=0.677×15.55N/mm×(250mm)4/100×5850N/ mm2 ×3.12×105mm4 =0.23mm<250/250=1mm。 满足要求。 （2）背楞受力验算
背楞为50×100mm木方，间距250mm，跨度为800mm。按三跨连续梁计算，其计算简图如下：
① 荷载计算
序号 1 2 3 4 5 6 荷载种类 单位荷载 荷载计算 备注 空心率为45% 300N/m2 1.2×300×0.25=90N/m 模板自重 新浇筑 1.2×25000×0.25×（0.52×0.55）25000N/m3 =2145N/m 砼自重 1500N/m3 1.2×1500×0.25×0.52=234N/m 钢筋自重 250 N/m 1.2×250×1=300N/m BDF管自重 施工人员 2500N/m2 1.4×2500×0.25=875N/m 及设备 振捣时 产生的荷载 2000/m2 1.4×2000×0.25=700N/m 4.344N/mm 荷载组合 木方为50×100，按45×95mm计。木方截面抵抗矩W=（1/6）×bh2 =(1/6)×95×452 =3.21×104mm3，木方弹性模量E=5850N/mm2
I=（1/12）bh3 =(1/12)×95mm×（45mm）3=0.72×106mm4
木方容许抗变强度fm=10N/ mm2 ② 强度验算
Mmax =0.08×ql2 =0.08×4.344×8002=2.22×105N·mm Mmax/w=2.22×105/3.21×104 =6.93N/ mm2< fm=10N/ mm2 满足要求。 ③ 挠度验算 W =0.677×ql4 /100EI
=0.677×4.344N/mm×(800mm)4/100×5850N/ mm2 ×0.72×106mm4 =1.49mm<800/250=3.2mm。 满足要求。
（3）水平横杆受力验算
水平横杆为υ48×3.5钢管，间距为800mm，跨度为800mm。按三跨连续梁计算，其计算简图如下：
① 荷载计算
序号 1 2 3 4 5 6 7 荷载种类 单位荷载 荷载计算 备注 300N/m2 1.2×300×0.8=288N/m 模板自重 新浇筑 25000×0.8×（0.52×0.55）空心率25000N/m3 1.2×=6864N/m 砼自重 为45% 1500N/m3 1.2×1500×0.8×0.52=748.8N/m 钢筋自重 250 N/m 1.2×250×1=300N/m BDF管自重 钢管自重 38.4N/m 1.2×37.63=46.08N/m 施工人员 2500N/m2 1.4×2500×0.8=2800N/m 及设备 振捣时 产生的荷载 2000/m2 1.4×2000×0.8=2240N/m 13.29N/mm 荷载组合
水平横杆为ø48×3.5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4，E＝2.06×105 N/mm2，f＝205 N/mm2。 ② 强度验算
Mmax =0.08×ql2 =0.08×13.29×8002=6.80×105N·mm Mmax/w=6.80×105/4490 =151.5N/ mm2< fm=205N/ mm2 满足要求。 ③ 挠度验算 W=0.677×ql4 /100EI
=0.677×13.29N/mm×(800mm)4/100×2.06×105N/ mm2 ×107800mm4 =1.66mm<800/250=3.2mm。 满足要求。 （4）扣件受力验算
考虑到顶板厚度较大，拟采用双扣件：其在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。按照最不利的中间跨进行验算，受力影响范围为800mm×800mm，受力大小为水平横杆传递的荷载+扣件自重：
13.29N/mm×800mm+1.2×13.2N×2=10664N，小于双扣件允许的抗滑承载力Fm=12000N，满足要求。
（5）立杆受力验算
按照最不利的中间跨进行验算，其受力范围为800mm×800mm。 ① 荷载计算
序号 1 2 3 4
荷载种类 扣件传来的荷载 水平横杆重量 扣 件 立杆重量 荷载组合 10664N 荷载计算 按15m计：1.2×15×38.4=691.2N 按10个计：1.2×13.2×10=158.4N 1.2×38.4×3.88=178.8N 11692N
② 稳定性验算
立杆为ø48×3.5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4， i=(I/A)1/2=15.36mm，fm＝205 N/mm2。
计算长度L=1500mm，长细比λ=L/i=1500/15.36=98，查表得稳定系数ψ=0.603：
σ=N/（ψA）=11692/（0.603×457）=42.4N/mm2< fm＝205 N/mm2，满足要求。
（二）大截面梁模板设计 1、模板设计
大截面梁的受力验算以截面500×1700为例。为确保安全，其他截面尺寸的梁模板设计均以500×1700的梁为准。
（1）模板选择 梁底模及侧模：选用18mm厚木胶合板，板材粘结剂为溶剂型。在进行受力验算时取板厚为16mm。
侧模背楞：采用50×100木方，间距250mm，跨度250mm。 底模背楞：采用50×100木方，间距250mm，跨度600mm。 侧模围檩：共设三道，最底下一道从梁底向上150mm，第二道为距第一道为400mm，第三道距第二道为400mm，每道为两根υ48×3.5钢管；用υ12对拉螺杆、双螺母拉接，沿梁的长度方向间距400mm。
（2）竖向支撑体系
支撑系统采用υ48×3.5钢管扣件式脚手架，梁下设4根竖向钢管支撑，立杆纵向间距柱帽区、非柱帽区均为600mm；扫地杆离地175，大横杆步距自下而上为别为1500、910；剪刀撑沿梁的长度方向每隔6跨、沿梁的短跨方向的两边跨全高设置，剪刀撑与立杆同步进行搭设，并与底部顶紧。
（3）柱帽区模板支撑体系构造图 （4）非柱帽区模板支撑体系构造图
2、模板体系的结构设计验算
柱帽区与非柱帽区均按照柱帽区的荷载分布进行验算。 （1）梁侧模板受力验算 ① 荷载计算
混凝土的重力密度γc=25KN/m3；混凝土温度T=25℃；混凝土浇筑速度V=1m/h；β1=1.2；混凝土塌落度为110～150mm，则β2=1.15。则新浇筑混凝土对梁侧面模板的压力为：
F1=0.22×25×[200/(25+15)]×1.2×1.15×11/2 =37.95KN/m2 F2=γcH=25×1.18=29.5KN/ m2
新浇筑砼对模板的侧压力取二者的较小值F2，振捣混凝土时产生的水平荷载q1=4KN/m2
则F=1.2 F1+1.4 q1=41KN/m2，化为线荷载为q=F×0.25=10.25N/mm。 侧模的背楞间距为0.25m，是一个等跨多跨连续梁，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
弹性模量E=5850N/mm2，容许抗变强度fm=10N/mm2， FV=1.4N/mm2。 ② 抗弯强度计算
M max =0.08ql2=0.08×10.25×2502=51250N/mm
σmax =M max /W=M max /（bh2/6）=51250/（250×162/6）=4.8N/mm2＜fm=10N/mm2，满足要求。
③ 抗剪计算
V max = 0.607ql=0.607×10.25×250=1555N
τmax=3V max /2bh=3×1555/（2×250×16）=0.58N/mm2＜FV=1.4N/mm2，满足要求。
④ 挠度计算
I= bh3/12=250×163/12=85333 mm4
ωmax=0.677ql4/100EI=0.677×10.25×2504/100×5850×85333=0.54mm，小于[ω]=250/250=1mm，满足要求。
⑤ 对拉螺杆强度验算
螺杆承受的最大拉力为Q=FA=41×0.4×0.4=6.56KN 小于υ12对拉螺杆的允许拉力F容=12.9KN，满足要求。 （2）梁底模板受力验算
受力验算取0.25m板宽验算，按两跨连续梁计算，板跨度为250mm，其计算简图如下所示：
① 荷载计算
序号 1 2 3 5 6 荷载种类 模板自重 新浇筑 砼自重 钢筋自重 施工人员 及设备 振捣时 产生的荷载 单位荷载 300N/m2 荷载计算 1.2×300×0.25=90N/m 备注 25000N/m3 1.2×25000×0.25×（1.7+0.4）=15750N/m 1600N/m3 1.2×1600×0.25×1.7=816N/m 2500N/m2 1.4×2500×0.25=875N/m 2000/m2 1.4×2000×0.25=700N/m 18.231N/mm 荷载组合 模板厚度取h=16mm
模板惯性矩I=1/12bh3 =(1/12)×250×163=85300mm4 模板截面抵抗矩w=1/6bh2 =(1/6)×250×162 =10700mm3 夹板弹性模量:E=5850N/ mm2 容许抗变强度fm=10N/ mm2 ② 强度验算
Mmax =0.07×ql2 =0.070×18.231×2502=7.98×104N·mm
Mmax/w=7.98×104/10700 =7.46N/ mm2< fm=10N/ mm2 满足要求。 ③ 挠度验算 W=0.521×ql4 /100EI
=0.521×18.231N/mm×(250mm)4/100×5850N/ mm2 ×85300mm4 =0.74mm<250/250=1mm。 满足要求。
（3）梁底底模木方背楞受力验算
背楞为50×100mm木方，间距250mm，跨度为600mm。 荷载q=18.231N/mm，按三跨连续梁计算，其计算简图如下：
木方截面抵抗矩W=（1/6）×bh2 =(1/6)×45×952 =67688mm3 木方弹性模量E=5850N/mm2
I=（1/12）bh3 =(1/12)×45mm×（95mm）3=3215156mm4 木方容许抗变强度fm=10N/ mm2 ② 强度验算
Mmax =0.08×ql2 =0.08×18.231×6002=5.25×105N·mm Mmax/w=5.25×105/67688 =7.76N/ mm2< fm=10N/ mm2 满足要求。 ③ 挠度验算 W =0.677×ql4 /100EI
=0.677×18.231N/mm×(600mm)4/100×5850N/ mm2 ×3215156mm4 =0.85mm<600/250=2.4mm。 满足要求。
（3）横杆钢管的受力验算
由于从梁底模背楞传来的集中荷载相距皆为225mm，故可视为均布荷载，按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：
① 荷载计算 序号 1 2 3 4 5 6 荷载种类 模板自重 新浇筑 砼自重 钢筋自重 施工人员 及设备 振捣时 产生的荷载 横杆钢管自重 单位荷载 300N/m2 荷载计算 1.2×300×0.6=216N/m 备注 25000N/m3 1.2×25000×0.6×（1.7+0.4）=37800N/m 1600N/m3 1.2×1600×0.6×1.7=1958.4N/m 2500N/m2 1.4×2500×0.6=2100N/m 2000/m2 38.4/m 1.4×2000×0.6=1680N/m 1.2×38.4=46.08 N/m 43.8N/mm 荷载组合 横杆为ø48×3.5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4，E＝2.06×105 N/mm2，f＝205 N/mm2。 ② 强度验算
Mmax=0.08ql2=0.08×43.8N/mm×(225mm) 2 =177390N·mm W= Mmax/w =177390N·mm/4490mm3 =39.5N/mm2＜fm=205N/ mm2 满足要求。 ③ 挠度验算 F=0.677ql4/100EI
=0.677×43.8N/mm×（225mm）4/100×206000N/mm2×107800mm4 =0.03mm<225/250=0.9mm 满足要求。
（4）扣件的受力验算
扣件所承受的荷载主要为横杆钢管传来的荷载和扣件自重： R=43.8N/mm×225mm+1.2×13.2 N×2=9887N
小于双扣件允许的抗滑承载力Fm=12000N，满足要求。 （5）立杆的受力验算
按照最不利的中间跨进行验算，其受力范围为225mm×600mm。 ① 荷载计算 序号 1 2 3 4 荷载种类 扣件传来的荷载 水平横杆重量 扣 件 立杆重量 荷载组合 荷载计算 9887N 按12m计：1.2×12×38.4=553N 按10个计：1.2×13.2×10=158.4N 1.2×38.4×3.88=178.8N 10777N ② 稳定性验算
立杆为ø48×3.5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4， i=(I/A)1/2=15.36mm，fm＝205 N/mm2。
计算长度L=1500mm，长细比λ=L/i=1500/15.36=98，查表得稳定系数ψ=0.603：
σ=N/（ψA）=10777/（0.603×457）=39.1N/mm2< fm＝205 N/mm2，满足要求。
四、材料要求
（1）对于模板支撑所使用的钢管，截面尺寸规格为φ48×3.5，现场实测尺寸必须不得小于φ48×3.0。严禁不同规格的钢管混合使用。钢管应平直，严禁使用弯曲、锈蚀、端口不平的钢管，以及对有裂缝的扣件、松口的螺丝帽必须更换。新钢管、扣件进场应有产品合格证，质量检验报告；同时，钢管、扣件进场后应进行现场抽样送有资质的检测机构检测，检测合格后方可投入使用。现场检验检测取样规则按每5000m2抽取一个批次。本项目地下车库顶板的支撑面积约为12124m2，按3个批次进行现场取样送检：
钢管取样：每批随机抽取8根钢管，并截成120cm长度送检； 扣件取样：直角扣件每批随机抽取16个，旋转扣件每批随机抽取10个，对接扣件每批随机抽取10个。
（2）模板板材采用18mm厚木质胶合板，使用前必须按照《混凝土模板用胶合板模板（GB/T17656-1999）》的相关要求，提供关于容许抗变强度和弹性模量的检验报告，并不得低于模板受力验算中采用厚度为16mm的计算参数。使用之前刷水溶性脱模剂。当模板出现破损及时修补、截边，不能修补的要进行更换。
（3）大截面梁的对拉螺杆为υ12mm的螺杆，其螺纹内径不得小于10.11mm，净面积不得小于76mm2。
（4）木方采用50×100mm木方，并确保截面尺寸满足要求（现场需实际测量，不得小于计算所采用的45×95mm）。木方必须无结疤、断裂现象。
五、支撑搭设要求
1、现场安全检查
（1）模板安装前应对现场作业环境进行检查，对各种不利于安全生产的环境进行整改，并做好安全技术交底。
（2）确定模板、支撑用钢管等材料在现场的堆放位置，堆放高度。 （3）做好现场用电、机具设备等的安全检查。 2、搭设要求 （1）搭设前各队的技术负责人应对作业班组的所有操作人员做好技术交底和安全交底，内容必须包括方案中确定的立杆的间距、水平横杆的步距、剪刀撑的布设、木方背楞的间距等。同时，模板支撑搭设前，应在地库结构底板面上弹出纵横向立杆位置线，并进行抄平。纵横向支撑立杆位置线的考虑以下因素：边支撑立杆与墙面、框架梁边的间距不应大于300mm；框架梁的位置线（包括暗梁的位置）；砼浇筑时是采用汽车泵还是地泵。若采用地泵的，则要事先将布管路线确定并投测在底板面上。在布管路线的区域内的顶板支撑体系按照柱帽区的要求设置，并设置剪刀撑，见后附图。
（2）必须按方案规定设置纵、横扫地杆。搭设前应认真检查钢管受力构件是否完好。
（3）立杆接长必须按规定采用对接扣件连接，不得采用搭接。 （4）立杆应尽量与其附近的框架柱进行刚性连接，水平杆并在同一平面上纵横两个方向设置。
（5）剪刀撑的设置：主要为框架梁底和泵管位置处，必须按照方案要求进行设置，与立杆及水平横杆等同步搭设。其根部必须可靠地顶紧地面，上端搭至板底或梁底，并与立杆用扣件连接。
（6）支撑体系中的水平横杆、剪刀撑须用回转扣连接，搭按长度不少于1m，每个搭接头须有回转扣，扣件距钢管末端不少于10cm。
（7）立杆的对接扣件应交错布置，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步、每隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。
（8）模板支撑搭设完毕后应进行验收检查，包括搭设尺寸是否按照方案的设计要求，顶部的扣件紧固力矩等。安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准按下表规定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。
注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N·m，且不应大于65N·m。
（9）支撑体系搭设完成后必须经过安全员、技术负责人验收，报监理验收合格后才能进行下一道工序施工。
（10）搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 六、施工过程中的注意事项
（1）精心组织顶板梁板结构混凝土浇筑方案，确保模板支撑体系施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式，并及时将砼摊铺。
（2）浇筑梁板砼前，应由专人负责检查支撑体系中各种紧固件的紧
固程度。
（3）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不得在支撑上方集中堆放。
（4）捣筑混凝土过程中在板下观测的值班人员应随时注意捣混凝土时支撑的稳定状态。观测人员不得站立在捣混凝土振动区内，并应使用36V的安全电源。
（5）观测人员不准擅自离开岗位，换班时要做好书面交接。 （6）施工前，施工员对观测人员作安全技术交底。观测员与捣筑混凝土的现场指挥员采用对讲机进行联络。 七、模板的拆除
（1）模板支撑体系的拆除，必须以浇筑混凝土的强度达到设计强度值的100%后方可进行。通过浇筑混凝土时留置的同条件混凝土试块的抗压强度报告为准。
（2）拆除原则：先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位。轻轻撬动模板，使模板脱离板底、梁底，严禁乱撬、乱剔。 八、支撑体系的安全应急救援预案
厚大模板的支撑体系具有高危险性，应对模板倒塌等紧急事故做出应急准备的响应措施，对事故进行预先控制和应急处理。
1、事故的应急救援工作程序 （1）建立项目应急救援组织小组 组 长：项目经理 XXX 副组长：专职安全员 XXX
技术负责人 XXX
专职质量员 XXX（兼司机） 施工一队XXX 施工二队XXX 施工三队XXX 施工四队XXX
组 员：施工一队安全员XXX 技术负责人XXX
施工二队安全员XXX 技术负责人XXX 施工三队安全员XXX 技术负责人XXX 施工四队安全员XXX 技术负责人XXX
各队木工工长和班组长 （2）应急物资准备 首先应对施工现场及周围的环境、交通状况熟悉，其次进行资源分析包括人力资源分析和设施设备分析。
人力资源包括：项目负责人、专业技术人员、专职安全员、医疗人员、外援医院。
设备物资包括：交通工具（桑塔纳2000，苏XX8599）、通讯联络设施、个人防护品、绝缘胶棒，警戒绳、警戒牌，急救药箱、止血带等。2吨重的液压千斤顶2套，800×800×15mm钢板2块，6m长υ110镀锌钢管三支，可调顶、底托各20支，6m长υ48钢管20根，扣件20只，模板开孔锯机2部（手提式），手电筒6支，应急灯2只。上述所有材料、工具应存放在专门区域，并由专人负责管理，随时准备应急。
主要应急联系电话： 急救电话： 120 报警电话： 119
项目负责人：XXX 电话: 138XXXXXX
专职安全员：XXX 电话: 139XXXXXX 项目技术负责人：XXX 电话：138XXXXXX 专职质量员XXX（兼司机）电话：138XXXXXX 项目部办公室电话：
距项目部最近的医院位于江宁区竹山路40号的江宁区医院电话： （3）事故处理流程图
紧急事故发生 发现人通知事故发生单位负责人 负责人决定是否暂时停止有关工作，并向上级领导报告 不可控制情况 可控制情况 按事故严重程度和具体情况，组织人员采取应急措施 立即通知政府有关部门：如消防局、安监局、医疗单位等 配合有关当局进行处理，抢救受伤人员
填写紧急事故处理报告，报管理者代表 2、事故的应急响应
（1）紧急事故发生时，必须立即采取应急措施处理。当事故严重，自身难于处理时，必须首先联络紧急救援或医疗单位，并同时向上级领导
报告；
（2）当紧急事故威胁到人身安全时，必须首先确保人身安全，组长应立即组织人员迅速脱离危险区域或场所，再采取应急措施以尽可能地降低事态的发展； （3）对紧急情况和紧急事故发生后，应保护好现场； （4）紧急事故处理结束后，事故所在单位的负责人应在24小时内填写紧急事故处理报告，报告相关主管单位。
3、应急准备 （1）组织准备
项目部建立应急救援领导小组 （2）措施准备
① 编制厚大顶板模板支撑的专项方案，并进行专家论证； ② 施工队应严格按方案及专家论证意见严格控制搭设质量； ③ 项目部严格检查施工队的方案执行情况：有没有违章操作，安全措施是否得当等。
④ 现场生产设施和电气线路及设备均应符合安全和防火要求； ⑤ 所有办公场所、施工现场危险部位都应明示安全通道，并保证畅通；
⑥ 每天对消防器材、场所、危险物品检查一次。发现隐患应及时采取措施予以消除，并填写相应记录。
（3）人员防范技能准备
人员培训或教育应有记录，具体要求:
① 应对相关人员进行所从事工作将产生的潜在事故和紧急情况及相应预防措施的教育或培训；
② 应对相关人员进行发生潜在事故和紧急情况时的信息传递渠道、应急措施实施的教育或培训； ③ 项目部技术部门应对从工长、工人进行相关的安全和技术交底。 （4）物资准备
① 按相关措施要求，物资供应部门应提前准备好所需灭火器材、紧急救护设备等物资、器材或设备；
② 应急器材必须放置在明显、便于索取的地方，并作醒目的标识； ③ 应急准备物资、器材或设备的主管人员应按规定贮存，防止丢失、变质、损坏。同时还应不定期检查，保证其有效，并做好检查记录；
（5）应急响应
（1）当模板支架发生下沉或倾斜时，应立即通知楼面操作人员暂停施工，人员及机具撤离现场，关闭施工电源。如情况恶化（发生坍塌）不准人员进入作业范围，并保护事故现场。
（2）当下沉情况稳定后，由组长指挥将混凝土清除，拆除梁侧对拉螺杆、围檩等。在地下垫钢板，利用应急工具将该部位恢复，加固稳定后由技术负责人确认安全后才能恢复该部位混凝土施工。
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