材料合成与加工工艺

５２　冲击改性剂、稳定剂、着色剂、紫外线　吸收剂及抗氧剂的选择方面提出了防止　ＰＶＣ塑窗老化的措施．表３　关键词：聚氯乙烯；塑窗；老化；耐候　性　０６２２０３７４　４３０・２０　环境湿度对聚酰胺力学・性能的影响及其　微观机理探讨＝Ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｅｎｖｉｒｏｎ・　ｍｅｎｔａｌ　ｍｏｉｓｔｕｒｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｒｏｐ—　ｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｐｏｌｙａｍｉｄｅ　ａｎｄ　ｉｔｓ　ｍｉｃｒｏｍｅｃｈ・　ｎｉｓｍ［刊，中］／吕桂英（武汉大学资源与　环境科学学院，武汉４３００７２）。朱华，　冯雪松，林安，甘复兴，／工程塑料应　用．一２０ｏ６，３４（８）．—＿６０～７２　从环境湿度角度对聚酰胺（ＰＡ）的力学性　能进行了研究．选用ＰＡ６６进行一系列　的有关湿度试验．通过不同湿度环境下　与时间相关的力学性能试验，研究了环　境湿度对ＰＡ６６力学性能的影响．发现，　在老化初期ＰＡ６６的力学性能下降，但　随着时间的延长，力学性能有所回升，　有的甚至略微超过原始性能．同时，也　探讨了引起ＰＡ性能变化的微观机理．图　５表１参９　关键词：聚酰胺；湿度；力学性能；微　观机理　０６２２０３７５　４３０－２５　材料检测与分析技术　温度和振动力场对聚合物固体物料压实　密度的影响＝Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｖｉｂｒａｔｉｏｎ　ｆｉｅｌｄ　ａｎｄ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｏｎ　ｄｅｎｓｉｔｙ　ｏｆ　ｐｏｌｙｍｅｒ　ｓｏｌｉｄ　ｇｒａｎｕｌｅｓ［刊，中］／石宝山（华南理　工大学聚合物新型成型装备国家工程研　究中心，广州５１０６４１），瞿金平，周南　桥，何和智，／工程迫料应用．＿２０ｏ６，　３４（７）．一２７～２９　通过对聚合物固体物料的压实实验，探　讨了温度和振动力场对同体物料压实密　度的影响＋结果表明，温度越高，固体　物料越容易被压实：振动力场的引入有　利于聚合物固体物料的压实，随着振动　力场各参数的增大，可以加速聚合物固　体物料的压实．图５参９　关键词：振动力场；聚合物：固体物料：　压实密度　ｏ６２２０３７６　４３Ｏ・２５　ＶＡＲＴＭ用ＥＰ体系流变特・眭及固化工艺　的研究＝Ｒｈｅｏｌｏｇｉａｌ　ｂｅｈａｖｉｏｒｓ　ｎａｄ　ｃｕｄｎｇ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｏｆ　ｅｐｏｘｙ　ｒｅｓｉｎ　ｓｙｓｔｅｍ　ｆｏｒ　ＶＡＲＴＭ旰０，中］／王芳（天津工业大学复　合材料研究所，天津３００１６０），张国利，／　工程塑料应用．一２０ｏ６，３４（８）．一３１～３４　研究了真空辅助树脂传递模塑（ＶＡＲＴＭ）　工艺用环氧树脂（ＥＰ）体系的流变特性，　结合差示扫描量热（ＤＳＣ）仪和旋转式粘　度计对Ａ１、Ａ２、Ａ３三种ＥＰ体系的测　试结果，确定Ａ２树脂体系适合于　中国学术期刊文摘　ＶＡＲＴＭ工艺，并根据双阿累尼乌斯方　程，建立了Ａ２树脂体系的流变模型．该　模型可以预测树脂在不同温度下的粘度　特性，为合理制定ＬＴ艺参数提供了重要　依据．用ＤＳＣ仪对Ａ２树脂体系的固化　反应过程进行分析，利用外推法确定了　固化　ｒ艺参数．图４表４参４　关键词：真空辅助树脂传递模塑；环氧　树脂：流变特性；粘度；流变模型；固　化丁艺　０６２２０３７７　４３０・３５　材料合成与￣－ｒ－ｒ艺　等离子体激光复合直接成形的弧柱形态　与成形特・性［刊，中］／张海鸥（华中科技　人学材料科学与工程学院，武汉　４３００７４），钱应平。王桂兰，郑启光，／中　围科学Ｅ辑．一２０ｏ６，３６（５），－－４９７￣５０６　提出了等离子激光复合直接熔积制造金　属零件技术，研究了高温合金直接成彤　过程中激光与等离子弧柱和成形特性的　关系．利用高速摄像仪ＣＣＤ拍摄了复合　激光前后的等离子弧形态图像，通过图　像处理提取弧柱轮廓，从而实验研究分　析了激光的平均功率、脉冲宽度、脉冲　频率、复合角度等对等离子弧形态与高　温合金成形特性的影响规律，得到了激　光埘等离子弧形态有重要影响且可提高　直接成形精度的结果．图１０表３参１１　关键词：等离子激光复合：直接成形；　等离子弧；成形特性：高温合金　０６２２０３７８　４３０・３５　侧凹（侧凸）塑料制品的强制脱模注射　模设计　Ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ　ｍｏｕｌｄ　ｏｆ　ｆｏｒｃｉｂｌｙ　ｄｅｍｏｕｌｄｉｎｇ　ｆｏｒ　ｓｉｄｅ　ｇｒｏｏｖｅ　ｐｌａｓ－　ｔｉｃ　ｐａｒｔｓ［刊，中］／郭新玲（陕西Ｔ业职业　技术学院，咸阳７１２０００）／／２Ｅ程塑料应　用．一２０ｏ６，３４（７）．－－－－６０￣６１　通过实例介绍两种带有侧凹（或侧凸）的　塑料制品强制脱模的注射模典型结构及　其工作原理，并分析了强制脱模应注意　的事项．实践证明，强制脱模的模具结　构简单，成本低，使用效果好．图４参　３　关键词：强制脱模；注射模；侧凹：弹　性变形　０６２２０３７９　４３０・３５　基于逆向工程的眼镜框模具设计与制造　Ｄｅｓｉｇｎ　ａｎｄ　ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅ　ｏｆ　ｇｌａｓｓｅｓ　ｆｒａｍｅ　ｒａｐｉｄ　ｍｏｕｌｄ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｒｅｖｅｒｓｉｎｇ　ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ阡１，中］／宁树林　（北京隆长泰工程机械有限公司，北京　１０００７２），范十娟，付伟，／工程塑料应　用．一２０ｏ６，３４（７）．—＿６２～６５　以眼镜框模型为例，利用激光扫描仪以　Ｓｕｒｆａｃｅｒ、Ｐｒｏ／Ｅｎｇｉｎｅｅｒ、Ｍａｓｔｅｒｃａｍ软　件为平台，介绍基于逆向工程实现模具　快速设计与制造的过程和方法，阐明了　２００６年１２卷第２２期　逆向ｊ二程技术应用的一般程序如数据获　取及处理、外观造型设计、模具设计与　制造的技巧及常见问题的解决方法．图　ｌ４参４　关键词：逆向工程；激光扫描仪：快速　模具；眼镜框　Ｏ６２２０３８０　４３０・３５　可熔型芯注射模塑新工艺＝Ｔｈｅ　ｎｅｗ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ｏｆ　ｆｕｓｉｂｌｅ　ｃｏｒｅ　ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ　ｍｏｕｌｄｉｎｇ［刊。中］／刘雄祥（湖南上学院。　衡阳４２１００８）＃ｉ￣程塑料应用．一２０ｏ６。　３４（８）　一３５～３７　阐述了用可熔型芯注射成型热　性塑料　的工艺过程和原理、工艺控制要点．用　低熔点合金制成可熔型芯替代注射模具　中的抽芯部件，在升温固化制件的同时　熔化可熔型芯，用熔芯代替抽芯取出制　件．通过合理控制成型过程各阶段的温　度和时间，将制件的热　化过程、可熔　型芯的熔化与再浇铸过程结合在一起同　时进行，既实现了无法抽芯的中空异形　制件的整体成型，义简化了模具结构，　同时充分利用了热能、降低了成本、提　高了生产效率．图２参３　关键词：可熔型芯；工艺过程；温度控　制：时间控制　０６２２０３８１　４３０－３５　基于ＳｏｌｉｄＷｏｒｋｓ／ＩＭＯＬＤ的转盘注塑模设　计＝Ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　ｔｕｒｎｔａｂｌｅ　ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ　ｍｏｕｌｄ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ＳｏｌｉｄＷｏｒｋｓ　ＩＭＯＬＤ［＿Ｆｕ，中Ｊ／　丁英杰（陕谣科技大学，咸阳７１２０８１）葛　正浩，厉成龙，杨妮，／工程塑料应　用．一２００６，３４（８）．—＿６４～６６　详细介绍ＳｏｌｉｄＷｏｒｋ／ＩＭＯＬＤ软件在注　塑模设计中的应用．并通过设计转盘实　例详细讲解ＩＭＯＬＤ设计注塑模的一般　流程．利用此方法设计模具不仅大大缩　短了模具的设计周期，　且减少了在设　计中由于人为因素产生的错误．图７参　４　关键词：ＳｏｌｉｄＷｏｒｋｓ：ＩＭＯＬＤ；注　模：　转盘　０６２２０３８２　４３０－３５　注射模点浇口的一种改进结构＝Ａｎ　ｉｍｐｒｏｖｅｄ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｏｆ　ｐｏｉｎｔ　ｇａｔｅ　ｏｆ　ｉｎｊｅｃ—　ｔｉｏｎ　ｍｏｕｌｄｉｎｇ［刊，中］／邹勇（成都航空　职业技术学院，成都６１００２１），张苗根，　赵宗武，／工程塑料应用．—２０ｏ６，３４（８）．一　６７～６８　针对常用于工取浇道凝料的点浇口注射　模，如果型腔板上的主流道杯较深长，　则会出现取浇道凝料较困难的问题．一　般设计人员总是希踅把型腔底部的厚度　变薄，从而使主流道杯变浅，利于手工　取浇道凝料．但这样又会引起型腔底部　的强度降低．给出了一种改进结构，它　有效地解决了手上取浇道凝料的困难；　维普资讯 http://www.cqvip.com

２００６　Ｖ０１．１２，Ｎｏ．２２　保证型腔底部强度的前提下，一定程　度上降低了点浇口的加＿Ｔ难度．这种改　进结构对于沣射成型某些结构形式的注　塑件很有川处．　５参４　关键词：注射模：点浇口；型腔底部；　浇道凝料；改进结构　０６２２０３８３　４３０・３５　３种新形纳米氧化钛阵列体系的模板组　装与表征［刊，中］／田玉明（天津大学材　料学院，天津３０００７２），徐明霞，／科学通　报．—－２ＯＯ６，５１（１０）．一１２２９～１２３３　采用＿二次阳极氧化工艺制备了高度有序　的多孔氧化铝模板，通过模板法与溶胶一　电泳沉积和溶胶一凝胶法结合的模板组　装技术，合成了３种具有高比表面积的　纳米ＴｉＯ２阵列体系．采用溶胶一凝胶模　板法合成了直径５０　ａｍ，长２０［ａｍ，间　距１００　ａｍ的棒状ＴｉＯ２纳米线阵列体系：　并通过控制模板孔深，合成了ＴｉＯ２纳米　点周期性调制薄膜，薄膜表面的纳米点　直径７５　ａｍ，点间距１００　ａｍ，薄膜背面　为致密结构；采用溶胶一电泳模板合成方　法制备了形似糖葫芦的ＴｉＯ２纳米线阵　列体系，纳米线直径７５　ａｍ，长为２０［ａｍ，　每根线都具有周期性的　凸结构，形似　糖葫芦．３种纳米阵列体系具有更大的　比表面积，可以预见这种表ｌ面调制的阵　列体系，将表现出不同于一般意义的薄　膜及纳米点、纳米线的新物性和新效　戍．　６参２４　关键词：氧化钛：模板组装：纳米阵列：　溶胶一电泳：溶胶．凝胶　０６２２０３８４　４３０・４０金属材料　激光冲击金属板料变形的最小激光能量　估算及其实验研究＝Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｃａｌｃｕｌａ—　ｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｉｎｉｍｕｍ　ｌａｓｅｒ　ｅｎｅｒｇｙ　ｏｆ　ｓｈｅｅｔ　ｍｅｔａｌ　ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｂｙ　ｌａｓｅｒ　ｓｈｏｃｋ　ｆｏｒｍｉｎｇ　［刊，　｝Ｊ］／杨超君（江苏大学，机械工程　学院，镇江２１２０１３），周建忠，张永康，　张叻／／光学精密Ｉ１：程．－２００６，１４（３）．一　３９６￣４０１　介绍ｒ激光冲击板料变形的机理和冲击　波产生的原冈，提出了激光冲击板料变　形中激光一能最转换体一靶材系统的爆轰　波压力估算式．根据此压力估算式和材　料的动态屈服强度，对激光冲击板料　变形中所需的最小激光能量进行了估　算，板料厚度为０．５　ｒｎｌｎ，约束凹模孔径　２０ｍｍ，在光斑直径６ｍｍ，脉宽２５　ａｓ　条件下的不锈钢靶材变形所需的最低脉　冲能量人约为ｌ１　Ｊ．实验结果表明估算　的最小激光能母与板料变形所需的能量　阀值基本一致，＿月．板料变形量随激光能　量的增加呈非线性增大．最小激光能量　的估算以及能最与板料变形的实验研究　为板料变形的精确控制和预测提供了理　论依据．图６参１１　研究类（＿Ｔ程与技术科学）　关键词：激光冲击成形：冲击波：金属　板料；变形；激光能量　０６２２０３８５　４３０・４０　ｃｕ—Ａｇ合金原位纤维复合材料的形变特　征＝Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｃｕ—Ａｇ　ａｌｌｏｙ　ｉｎ　ｓｉｔｕ　ｆｉｌａｍｅｎｔａｒｙ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　旰Ｕ，中］／宁远涛（昆明贵金属研究所，　昆明６５０２２１），张晓辉，吴跃军，／贵金　属．一２ｏ０６，２７（３）．一１～６　制各了Ｃｕ一１０Ａｇ合金及其原位纤维复合　材料，观察与研究了铸态和形变态合金　及复合材料的显微结构．铸态合金由Ａｇ　沉淀、（ｃｕ＋Ａ甚）共晶和ｃｕ基体组成，　其Ａｇ相通过变形逐步形成纳米尺度Ａｇ　纤维，其平均直径可用真实应变　的幂　指数ｄ＝ｄｏ・ｅｘｐ（－－Ｏ．２２８７）拟合．复合　材料的形变过程包含ｒ滑移、孪生、位　错增生与迁移以及Ａｇ纤维与ｃｕ基体　问形成的共格位相关系和立方一立方协　同形变机制．图７参Ｉｌ　关键词：金属材料；复合材料：Ｃｕ—Ａｇ　合金；形变　０６２２０３８６　４３０・４０　乙二醇水热还原法制备纳米银＝Ｐｒｅｐａ—　ｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｓｉｌｖｅｒ　ｎａｎｏｐａｒｔｉｃｌｅｓ　ｂｙ　ｈｙｄｒｏ—　ｔｈｅｒｍａｌ　ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｅｔｈｙｌｅｎｅ　ｇｌｙｃｏｌ旰Ｕ，　中］／徐惠（兰州理Ｔ火学石油化工学　院，兰州７３００５０），曲晓丽，翟钧，王毅，　史建新，／贵金属．—２ｏｏ６，２７（３）．一２２￣２４　利用乙二醇在高温下的还原特性，在水　热条件下制备了纳米银粒子．并通过透　射电镜、ｘ射线衍射、紫外吸收光谱对　其结构进行了表征．研究结果表明：所　制备的纳米银具有面心立方相的多晶结　构，平均粒径在３０　ｎｍ左右，紫外吸收　峰的位置在３８０　ａｍ左右．分散剂和体系　中含水量对纳米银的粒径有一一定影　响．图４参８　关键词：金属材料；纳米银微粒；乙二　醇；水热还原　０６２２０３８７　４３０・４０　ＳｎＯ２表面改性对Ａｇ／ＳｎＯ２复合粉末烧　结组织及性能的影Ｉ１￣＝Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓ　ｏｆ　Ｔｉｎ　ｏｘｉｄｅ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｍｏｄｉｉｆｃａｔｉｏｎ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｍｏｔ－　ｐｈｏｌｏｇｙ　ａｎｄ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ｓｉｎｔｅｒｅｄ　Ａｇ／ＳｎＯ，ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｐｏｗｄｅｒｓ［刊，中］／倪　孟良（浙江大学金属材料研究所，杭州　３１００２７）。凌国平，刘远廷／／贵金　属．一２００６，２７（３）．一７～ｌ２　采用沉积法和蒸发法分别对ｓｎ０２粉末　进行ＷＯ　、Ｂｉ２Ｏ　＋ＣｕＯ表面改性处理，　并用化学镀方法制备Ａｇ／ＳｎＯ２复合粉　末．通过粉末冶金的方法对Ａｇ／ＳｎＯ２复　合粉末进行烧结实验，并通过光学显微　镜、扫描电镜观察烧结体的金相组织及　复合粉末的形貌。对ＳｎＯ　表面改性方法　及添加剂种类对Ａｇ／ＳｎＯ２烧结性能和组　５３　织的影响进行了研究．结果表明：沉积　法改性使烧结体组织中的ＳｎＯ，分布更　均匀，且能明显提高烧结体Ａｇ／ＳｎＯ，的　致密度．Ｂｉ２Ｏ３＋ＣｕＯ改性可消除ＳｎＯ２　的网络状分布，而ＷＯ　改性则显著改善　电弧侵蚀后的表面组织．　６表３参１８　关键词：金属材料：电接触材料：　Ａｇ／ＳｎＯ２：表面改性；化学镀银　０６２２０３８８　４３０・４０　Ｓｉ—Ｍｎ非调质钢终轧冲击功的理论计算　［刊，中］／刘志林（辽宁工学院材料与化　学上程学院，锦州１２１００１），林成，王萍　，／中国科学Ｅ辑．一２ｏｏ６。３６（５）．—５４１～　５４９　用合金相晟强键｝　的电子数ｒ／Ａ、合金相　界面的最小电子密度差Ｄｐ及使界血电　子密度保持连续的原子状态组数ｏ，结　合热连轧Ｔ艺，计算了Ｓｉ．Ｍｎ非凋质钢　终轧冲击功　．汁算表明，固溶强化、　析出强化、界面强化将引起终轧冲击功　ｋ的降低．界面卜使电子密度保持连续　的原子状态组数。对　ｋ的影响则不　同，以　．Ｆｅ和　Ｆｅ。Ｃ相界面　一Ｆｅ／　一Ｆｅ—Ｃ上的冲击值与电子密度　的连续组数ｏ　为参考值，当某界面的　６＞　时，该界面产生冲击值的增加，‘而　ｆ＜ｆｆ　时，冲击值将降低．于是可由终轧　后细化了的　—Ｆｅ基体冲击值与同溶强　化、析出强化、界面强化以及使界面电　子密度保持连续的原子状态组数。引　起冲击值变化计算Ⅲ终轧冲击功ｎ　．计　算结果与生产实测值符合较好．同时也　讨论了Ｓ对冲击功值的影响．表３参１０　关键词：电子结构参数：非调质钢；冲　击功　０６２２０３８９　４３０－４５无机非金属材料　天然掺杂铁氧体的电磁参数调控机制分　析及其在吸波材料中的应用旰Ｕ，ｌｆＪ］／　郑永春（Ｌ｝　围科学院国家天文台，北京　１０００１２），王世杰，冯俊明，李春来，欧　阳自远，刘建忠，李晓彪／／ｌ｝－网科学Ｅ　辑．一２００６，３６（５）．一５５０～５５９　对不同地质产状类型天然铁氧体的电磁　参数测量结果发现，岩浆岩型（Ａ型）天　然铁氧体的电磁参数明显区别十其他类　型铁氧体，是一种丌Ｊ‘用于微波吸收材料　的天然矿物．该矿物绎选矿Ｔ艺制备后，　在８～１２　ＧＨｚ频率范围内，￡　＝５８．６０，　￡　＝１０．０，　＝１．２～１．５，　”　１．０～１．２，　属于具有一定磁导率、低介电常数、高　电磁损耗的磁性物质，其粉体适合作为　吸波材料的磁性吸收剂．对Ａ型天然铁　氧体的矿物组成和化学成分的分析结果　表明，与单一磁铁矿或二元型铁矿物组　成的天然铁氧体相比，Ａ型天然铁氧体　中的杂质元素和另相矿物含量明显高于　其他天然铁氧体，其中的杂质成分对电